3.4 屋頂網架參與整體計算模型及荷載的輸入：
（1）網架模型的輸入屋麵網架在模型中可近似按樓板平麵內無限剛考慮，保留柱不輸梁，把網架傳給四周的豎向集中力和水平推力作為外力加到周圍的梁柱上的方法，輸入剛性樓板時采用等效梁作為板的支承，參與整體分析計算。
（2）網架支座荷載，根據單塔摟計算模型，得出的最大相對位移量，對可滑動支座施加兩頂塔最大位移量，求得兩塔樓相互作用時產生的內力及豎向荷載，網架內力計算采用MST3.0。
3.5 水平地震和風荷載作用下相互影響的分析
連體結構按規範要求除進行振型分解反應譜法計算外，還應補充彈性時程分析計算，6度設防時，可不進行豎向地震作用的計算。在風和水平地震荷載作用下，結構除產生平動變形外，還將產生扭轉變形，各塔樓間除有同向的平動變形外，還將產生塔樓間的相互運動。各種平動、扭轉振型耦合在一起使得整體結構的扭轉效應非常明顯。在抗震分析時既考慮了平扭耦連的扭轉效應，又考慮了雙向地震作用和偶然偏心地震作用的最不利工況計算。振型數45種，振型的質量參與係數達01.06%。計算表明連體部分的樓層抗側剛度相對於下部兩塔樓剛度之和較大，剪力突變，根據規範連體下部為薄弱層，其薄弱層對應於地震作用標準值的地震剪力應乘以1.15放大係數。該工程周圍空曠，風荷載計算時可不考慮鄰近建築相互幹擾的影響。
3.6 兩側塔樓對連廊的影響.
通過整體分析計算表明；該連廊整體剛度較弱，但樓層剪力產生突變，連廊的內力也產生變化。地震時，連體兩側主樓有相互錯動趨勢，連廊部分的樓麵可相當於作用在主體部分的樓麵水平拉杆並承受樓麵內的剪力，按第一階段彈性設計樓板取150mm厚計算時，由於樓板作用。減少了桁架上下弦拉杆的軸力，當按第二階段彈塑性設計時，即不考慮樓麵承受水平拉力和剪力作用時（扳趨於0）.鋼桁架上下弦杆軸力將增大，邊跨腹杆內力減少。
3.7 空中連廊及網架對兩塔樓的影響
計算結果表明：由於兩塔樓比空中連廊、屋頂網架剛度大得多，因此.空中連廊及屋頂網架對兩塔樓的約束和鉗製作用不太明顯。主樓對網架的影響通過網架可滑動支座允許的最大位移量來控製。
4、網架的設計與支座的形式
抗震球形鉸支座由上下兩部分組成，上部分為不動鉸支座，下部分為可自由轉動、自由水平滑動的上蓋板、聚四氟乙烯板、不鏽鋼圓板、相交密封圈與固定底座等部分組成。固定底座在支座底托邊沿開坡口，與下部預埋鋼板焊接，支座板件件均采用坡口等強焊縫，支座上下兩部分通過高強螺栓連接在一起。該支座具有可承較大的壓力和拉力、具有平動和轉動的能力的特點，該支座的運動特性和結構模型一致，通過對單塔進行受力分析，得出頂塔最大相對位移量58.67mm，對可滑動支座施加強迫最大位移量求得兩塔樓相互作用時產生的內力，網架內力計算采用MST3，0。計算時考慮豎向風荷載及溫度應力的影響。
5、連體結構與塔樓連接處的抗震措施
連體與塔樓連接處以及屋頂網架的支撐結構抗震等級提高一級，柱內設型鋼，向下或向上各伸一層，與內型鋼柱相連的粱也采用型鋼混凝土梁，水平桁架的粱與塔樓相鄰的梁采取可靠的焊接錨固。。連體部分樓板加厚範圍延伸至兩塔樓各一跨的範圍。此加厚板範圍的上下銅筋全部拉通，以使連體部分能更有效地抵抗板內產生的水平剪力。
3、結束語
總而言之，在高層建築結構設計中會遇到各式各樣的問題，我們應該持堅持不懈的態度對待，提高建築設計的質量，為我國建築業的發展盡一份力。
參考文獻
[1] 建築抗震設計規範（GB50011 -2001）
[2] 高層建築混凝土結構技術規程（JGJ 3-2002）
[3] 趙西安現代高層建築結構設計（上、中、下）