對彎曲變形過程的分析，使我們了解到：彎曲時，在遠離凸模的板料外層，縱向產生了彈-塑性拉伸變形，而靠近凸模的內層，縱向產生了彈-塑性壓縮變形；在中性層兩側的某個範圍內則仍處於純彈性變形階段(範圍的大小隨相對彎曲半徑R/t的加大而加大)。這樣，在變形結束，當彎曲件從模具中取出以後，由於中性層兩側純彈性變形的恢複，以及內、外層縱向纖維總變形中彈性變形部分的恢複，而使工件的彎曲角與彎曲半徑發生改變，因而與模具的形狀尺寸就不一致，這種現象稱為彎曲件的回彈。
彎曲結束後，內、外層縱向纖維的彈性恢複方向是相反的，即外層縮短而內層伸長，這種反向的彈性恢複大大加劇了工件形狀和尺寸的改變。所以彎曲工序和其他工序比較，更加不容忽視回彈的影響。
回彈的程度可以用回彈角Δθ的大小表示。Δθ即彎曲以後零件的實際彎曲角θ0與模具彎曲角θ的差值。
5.2.1影響回彈的因素
影響彎曲件回彈的因素很多，主要的有以下幾個。
5.2.1.1材料的機械性
回彈的大小與材料的屈服極限σs成正比，和彈性模數E成反比。也就是說σs/E越大，則回彈越大。在材料性能不穩定時，回彈值也很不穩定。
曲線1相當於已退火的軟鋼，具有較大的彈性模數；曲線2相當於軟的錳黃銅，它的彈性模數較小。這兩種材料的屈服極限基本相同(強度極限也相似)，在總變形程度相同(即相同的R/t)時，曲線2的彈性恢複量ε彈2要大於曲線1的彈性恢複量ε彈1，即軟的錳黃銅的回彈大於已退火的軟鋼的回彈。
曲線4相當於退火狀態的鋼；曲線3的材料與曲線4相同，但經過了冷作硬化。這兩種情況雖然彈性模數E相同，但是由於曲線3的屈服極限比曲線4的高，故在相同的總變形程度時(即R/t相同)，冷作硬化鋼的彈性恢複量ε彈3要大於軟化狀態的彈性恢複量ε彈4。
5.2.1.2彎曲變形的外部條件對回彈的影響
（1）零件的相對彎曲半徑(R/t)
相對彎曲半徑(R/t)越小，即變形程度越大，則在毛坯內部的塑性變形區域及總變形程度就越大，總變形中塑性變形所占的比重也越大，故回彈就越小。根據實驗結果，在校正彎曲R/t=1～1.5時，回彈角最小(此數據可作為產品設計時的參考，但設計時還要注意R不得小於最小彎曲半徑)。
（2)彎曲的方式及校正力的大小
校正彎曲時，由於材料受凸模和凹模壓縮的作用，不僅使彎曲變形區毛坯外側的拉應力有所減小，而且在外側中性層附近的縱向，還出現和內側縱向同號的壓縮應力。隨著校正力的增加，縱向正應力區向毛坯的外表麵逐漸擴展，致使毛坯的全部斷麵或大部分斷麵在縱向均出現壓縮應力。於是內外層回彈方向取得了一致，故其回彈可比自由彎曲時大為減少。而校正力越大，則回彈越小。
在V形件的小圓角半徑(R/t
t時，可在凹模或凸模上做出補償回彈角，以消除回彈。或將凹模的頂件器做成弧形麵，以造成工件底部的局部彎曲，當工件自凹模中取出後，由於曲麵部分回彈伸直而使兩側產生負回彈，從而補償了圓角部分的正回彈。
4）其他：對U形件彎曲采用負間隙(Z